一、一种气(Ga)-固(Al掺杂氧化物)-固(Si)掺杂新工艺（论文文献综述）
唐珏[1]（2017）在《高铬型钒钛磁铁矿气基竖炉直接还原-熔分新工艺基础研究》文中指出钒、钛、铬是世界公认的重要战略资源,是国民经济发展和国家安全的重要物质保障,广泛应用于冶金、化工、航空航天、国防军事等领域。高铬型钒钛磁铁矿作为钒、钛、铬资源的重要载体,在我国储量十分丰富,具有极高的综合利用价值。但高铬型钒钛磁铁矿属于典型的多金属共（伴）生复合矿,具有“贫、细、散、杂”的特点,且有价矿物种类繁多、矿物结构复杂、赋存尺度微细且相互间紧密共生,故矿物加工和利用难度大。目前,高铬型钒钛磁铁矿主要采用高炉-转炉流程冶炼,有价组元利用率较低,环境负荷大。因此,如何高效清洁综合利用高铬型钒钛磁铁矿,提高有价组元利用率,是我国解决钒、钛、铬等资源战略需求的重要途径,对我钢铁行业乃至国民经济意义重大。在总结和回顾前人研究的基础上,本研究提出了高铬型钒钛磁铁矿气基竖炉直接还原-熔分新工艺。针对新工艺的关键环节,以某进口高铬型钒钛磁铁矿为研究对象,进行球团氧化焙烧行为及固结机理、有价组元在球团氧化焙烧过程中的耦合作用机制、气基竖炉直接还原相变历程及还原行为、气基竖炉直接还原动力学、熔分关键参数控制及其机理、熔分过程优化及熔分行为等研究。高铬型钒钛磁铁矿球团氧化焙烧行为及固结机理研究表明,提高焙烧温度和延长焙烧时间,均有助于提球团抗压强度,适宜焙烧参数为:焙烧温度1300℃和焙烧时间20 min。氧化焙烧过程中,有价组元的物相迁移规律为:Fe3O4 →Fe2O3;Fe2.75Ti0.25O4 → Fe9TiO15 + FeTiO3 → Fe9TiO15 + Fe2Ti3O9;Fe2VO4 →V2O3 → V2O3 + V1.7Cr0.3O3;FeCr2O4 → Cr2O3 → Fe1.2Cr0.8O3 + V1.7Cr0.3O3。高铬型钒钛磁铁矿球团的氧化固结过程可分为氧化（低于900℃）、再结晶-固结发育（900～1100℃）和再结晶-固结互联（1100～1300℃）三个阶段。高铬型钒钛磁铁矿有价组元在球团氧化焙烧过程中的耦合作用机制研究表明,铁精矿中TiO2、V2O5、Cr2O3含量增加时,球团强度呈降低趋势。Ti02有助于降低球团还原膨胀,而V205和Cr203含量增多,球团膨胀增大。TiO2&V2O5耦合作用时,两者恶化球团强度的作用进一步加剧。TiO2&V2O5&Cr2O3耦合作用时,球团强度均低于TiO2、V2O5、Cr2O3单组元影响条件下的球团强度。高铬型钒钛磁铁矿球团气基竖炉直接还原相变历程及还原行为研究表明,对于高铬型钒钛磁铁矿这类较难还原的复合铁矿资源,宜采用高还原温度和高氢还原气氛,推荐使用HYL-ZR气基竖炉直接还原工艺。随着还原温度提高和还原气氛中H2含量增多,球团还原率不断增大。在1100℃、H2/CO=5/2、CO2=5%条件下还原35 min,球团还原率能达到95%。还原过程中,有价组元迁移规律为:Fe2O3 → Fe3O4 → FeO → Fe;Fe9TiO15+Fe2Ti3O9 → Fe2.75Ti0.25O4 → FeTiO3→ TiO2;V1.7Cr0.3O3 + V2O3 → V2O3 → Fe2VO4;Fe1.2Cr0.8O3 → Cr2O3 → FeCr2O4。还原初期球团膨胀率急剧增大,而后出现一个转折点,膨胀率增大变缓,接着球团收缩。而在还原初期,球团强度急剧下降,强度损失近80%。适当增加还原气中H2含量,有助于球团获得良好的还原膨胀及强度。高铬型钒钛磁铁矿球团气基竖炉直接还原动力学研究表明,提高还原温度和增大还原气氛中H2含量,可有效改善还原动力学条件。基于多反应界面的未反应核模型,建立了高铬型钒钛磁铁矿球团气基竖炉非等温还原动力学模型。当给定还原气氛及升温速率时,即可获得任意还原条件下的动力学模型,其相关系数均高于0.99,该模型能准确描述高铬型钒钛磁铁矿球团气基竖炉非等温还原过程。高铬型钒钛磁铁矿金属化球团熔分关键参数控制及机理研究表明,通过熔分,可获得含钒铬铁和含钛渣。配碳量太少,深还原及渗碳无法充分进行,但过量的碳会导致钛的过还原及渣黏度增大,不利于熔分进行。CaF2可显着降低渣的黏度,改善熔分动力学条件。温度对熔分过程动力学的影响程度大于对热力学的影响,适当升高熔分温度和延长熔分时间,可有效改善熔分效果。在适宜范围内提高碱度,有助于增大渣系液相区域面积、降低熔分渣黏度、增大渣表面张力、降低渣熔点,改善熔分动力学条件。但碱度过高会引起渣熔点上升和过多渣量形成,不利于提高有价组元回收率。采用多指标综合加权评分法优化高铬型钒钛磁铁矿金属化球团熔分工艺研究表明,适宜工艺参数为:配碳比1.20、CaF2添加量2%、熔分温度1650℃、熔分时间45 min、碱度1.10;对熔分效果影响主次为:碱度>熔分温度>熔分时间。适宜条件下,Fe、V、Cr和Ti02的回收率分别为99.87%,98.26%,95.32%和95.04%,其相应的质量分数分别为94.16%,0.94%,0.76%和38.21%,实现了铁、钒、铬与钛的高效分离。高铬型钒钛磁铁金属化球团熔分过程包括Fe-C熔体及铁液形成、渣熔化开始及熔渣形成、渣铁开始分离、铁熔滴或熔渣持续聚集长大及渣铁分离四个关键行为,而铁熔滴聚集长大须经过铁熔滴自发形核、反应界面形成和扩大、反应界面缩小及铁熔滴聚集长大三个过程。本研究提出的新工艺实现了高铬型钒钛磁铁矿资源综合利用的理论完善和方法创新,为攀枝花高铬型钒钛磁铁矿大规模综合利用工艺的设计开发与产业化应用提供重要的理论依据和借鉴,有助于促进高铬型钒钛磁铁矿综合利用技术的发展。
李峰[2]（2016）在《高铬型钒钛磁铁矿气基竖炉直接还原—电热熔分机理研究》文中指出高铬型钒钛磁铁矿（High Chromium Vanadium-bearing Titanomagnetite,下文简写为HCVT）是一种综合利用价值较高的多组元共生铁矿,目前主要以高炉流程进行冶炼利用,但其有价组元利用率较低。气基竖炉直接还原-电炉熔分具有不依赖焦炭、环境负荷小,且能够实现有价组元综合利用的优势。球团在竖炉内的还原行为对于生产顺行至关重要,而气基还原产物在电炉内的熔分受诸多因素影响。因此,本文以高铬型钒钛磁铁矿为原料,首先考察了还原温度和还原气氛对气基竖炉直接还原过程中球团膨胀率（Reduction Swelling Index,下文简写为RSI）及强度（Compressive Strength,下文简写为CS）的影响;其次,进行了非等温还原实验,考察升温速率及还原气氛对还原度的影响,并建立了描述混合气体还原高铬型钒钛磁铁矿球团非等温动力学模型;最后,通过单因素实验获得适宜的高铬型钒钛磁铁矿电热熔分参数。得出以下结论:（1）高铬型钒钛磁铁矿球团气基等温还原过程中,还原初期,球团膨胀率急剧上升,强度迅速下降;随还原进行,球团开始收缩,膨胀率减小,强度有所上升。随还原温度升高及还原气中CO比例的上升,还原过程中球团膨胀率增大,强度降低。（2）高铬型钒钛磁铁矿气基非等温还原相变历程为:Fe2O3→Fe3O4→ FexO→Fe;Fe9TiO15+Fe2Ti3O9→Fe2.75Ti0.25O4→FeTiO3→+Fe+TiO2;（Cr0 15V0 85）2O3+Cr1.3Fe0.7O3 →Fe2O4+FeCr2O4。（3）高铬型钒钛磁铁矿混合气体非等温还原过程中,相同还原时间下,随升温速率增大及还原气氛中H2组分增多,球团还原度增大。适宜描述高铬型钒钛磁铁矿混合气体非等温还原的动力学模型如下:式中,xH2、xCo—分别为H2和CO在混合气体中所占比例,-;β一升温速率,K·min-1。给定还原气氛及升温速率之后,可由上式求得混合气体非等温还原高铬型钒钛磁铁矿球团还原度的近似解。（4）适宜的高铬型钒钛磁铁矿气基竖炉还原产物电热熔分参数为:配碳量（C/O）1.2,熔分温度1625℃,熔分时间40～50min,CaF2添加量2%,二元碱度R2 1.1。该条件下成功实现了高铬型钒钛磁铁矿中铁、钒、铬与钛的分离,分别得到了富钛渣以及含钒铬生铁。钒、铬的分离机理需进一步研究探索。
闫宗兰[3]（2005）在《CexPr1-xO2-δ复合氧化物的制备、表征及催化性能研究》文中提出1、采用溶胶-凝胶法制备了500℃焙烧的CexPr1-xO2-δ复合氧化物,并用XRD和Raman光谱对复合氧化物的结构进行了表征。结果表明,当x>0.7时Pr离子完全进入CeO2晶格中形成单一立方相固溶体。CexPr1-xO2-δ（x>0.3）复合氧化物在465cm-1和1150cm-1附近出现具有CaF2结构的Raman特征峰,和由氧空穴引起的不对称振动产生的570cm-1和195cm-1Raman谱峰。固溶体的形成使还原温度降低,提高了复合氧化物的还原性能。CO和甲醇氧化活性表明氧空穴的存在对CO氧化活性有一定对应关系;而CH4氧化活性则与还原温度和强度有关。 2、采用溶胶-凝胶法制备了900℃焙烧的CexPr1-xO2-δ系列复合氧化物,并用XRD、Raman、XPS、O2-TPD和TPR等实验技术对复合氧化物的性质进行了表征。结果表明,当x≥0.5时Pr离子完全进入CeO2晶格中形成单一立方相固溶体,当x<0.5时,部分Pr离子进入到CeO2晶格中,过量的以Pr6O11形式存在。CexPr1-xO2-δ（x>0.3）复合氧化物在465cm-1和1150cm-1附近出现具有CaF2结构的Raman特征峰,和由氧空穴引起的不对称振动产生的570cm-1和195cm-1Raman谱峰。XPS结果表明Pr富集在CexPr1-xO2-δ复合氧化物的表面。根据I570/I465随Ce含量的变化出现拐点和不同激发波长拐点位置的变化,推测CexPr1-xO2-δ复合氧化物的表层为富Pr固溶体相,内层是富Ce固溶体相。随Ce的含量升高表面层的厚度降低。O2-TPD和TPR结果说明,固溶体的生成提高了催化剂的稳定性、氧化还原性能和抗烧结能力。焙烧温度对CeO2的Raman谱峰强度影响明显,而对
刘秀喜,孙瑛,李玉国[4]（2004）在《一种气（Ga）-固（Al掺杂氧化物）-固（Si）掺杂新工艺》文中研究说明针对制造高压晶闸管 p型杂质扩散工艺的不足 ,进行了开管式受主双质掺杂技术的研究 .通过大量试验和工艺论证 ,研制成一种气 （Ga） -固 （Al掺杂氧化物 ） -固 （Si）掺杂新工艺 .经应用证明 ,该掺杂技术能明显提高器件的电参数一致性、综合性能和成品率 ,为电力半导体器件研究和生产开辟了一条可行的受主双质掺杂新工艺
刘秀喜,薛成山,孙瑛,王显明,赵富贤[5]（1996）在《开管铝镓扩散的掺杂机制》文中研究指明针对铝乳胶源涂布与气相镓相结合的开管受主双质扩散技术，本文就其掺杂机制进行了分析讨论
二、一种气(Ga)-固(Al掺杂氧化物)-固(Si)掺杂新工艺（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、一种气(Ga)-固(Al掺杂氧化物)-固(Si)掺杂新工艺（论文提纲范文）
（1）高铬型钒钛磁铁矿气基竖炉直接还原-熔分新工艺基础研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 研究目的及意义 |
| 1.3 研究内容 |
| 1.4 课题创新点 |
| 第2章 文献综述 |
| 2.1 高铬型钒钛磁铁矿资源概况 |
| 2.1.1 铁、钛、钒、铬重要性 |
| 2.1.2 高铬型钒钛磁铁矿资源分布 |
| 2.1.3 高铬型钒钛磁铁矿资源中有价组元赋存特点 |
| 2.2 高铬型钒钛磁铁矿冶炼现状 |
| 2.2.1 高铬型钒钛磁铁矿高炉冶炼 |
| 2.2.2 高铬型钒钛磁铁矿非高炉冶炼 |
| 2.2.3 现有高铬型钒钛磁铁矿综合利用工艺的优缺点 |
| 2.3 气基竖炉直接还原技术研究利用现状 |
| 2.3.1 气基竖炉直接还原技术 |
| 2.3.2 气基竖炉直接还原技术在特色冶金资源综合利用中的应用 |
| 2.3.3 我国气基竖炉直接还原技术的发展与展望 |
| 2.4 高铬型钒钛磁铁矿气基竖炉直接还原-熔分新工艺提出 |
| 2.5 钒钛磁铁矿造块与冶炼机理研究现状 |
| 2.5.1 钒钛磁铁矿氧化造块机理研究 |
| 2.5.2 钒钛磁铁矿气基直接还原机理研究 |
| 2.5.3 钒钛磁铁矿熔分机理研究 |
| 第3章 高铬型钒钛球团氧化行为及固结机理 |
| 3.1 高铬型钒钛磁铁矿基础特性 |
| 3.1.1 化学成分 |
| 3.1.2 粒度分布 |
| 3.1.3 物相组成 |
| 3.1.4 TG-DSC差热分析 |
| 3.2 高铬型钒钛磁铁矿氧化球团制备 |
| 3.2.1 生球制备及性能检测 |
| 3.2.2 焙烧处理与氧化球团抗压强度检测 |
| 3.3 焙烧温度对高铬型钒钛磁铁矿球团氧化焙烧的影响 |
| 3.3.1 焙烧温度对氧化球团抗压强度的影响 |
| 3.3.2 焙烧温度对氧化球团物相组成的影响 |
| 3.3.3 焙烧温度对氧化球团微观形貌的影响 |
| 3.4 高铬型钒钛磁铁矿氧化过程有价组元迁移规律 |
| 3.5 高铬型钒钛磁铁矿球团氧化固结过程 |
| 3.6 焙烧时间对高铬型钒钛磁铁矿球团氧化焙烧的影响 |
| 3.6.1 焙烧时间对氧化球团抗压强度的影响 |
| 3.6.2 焙烧时间对氧化球团物相组成的影响 |
| 3.6.3 焙烧时间对氧化球团微观形貌的影响 |
| 3.7 高铬型钒钛磁铁矿球团适宜的氧化焙烧参数 |
| 3.8 本章小结 |
| 第4章 有价组元对高铬型钒钛氧化球团冶金性能的耦合作用机制 |
| 4.1 实验原料 |
| 4.2 实验方案 |
| 4.3 单组元对球团冶金性能的作用机制 |
| 4.3.1 TiO_2对球团冶金性能的作用机制 |
| 4.3.2 V_2O_5对球团冶金性能的作用机制 |
| 4.3.3 Cr_2O_3对球团冶金性能的作用机制 |
| 4.3.4 单组元对球团冶金性能的作用机制小结 |
| 4.4 TiO_2&V_2O_5对球团冶金性能的耦合作用机制 |
| 4.4.1 含TiO_2&V_2O_5球团的抗压强度和还原膨胀率 |
| 4.4.2 含TiO_2&V_2O_5球团的物相组成和微观形貌 |
| 4.5 TiO_2&V_2O_5&Cr_2O_3对球团冶金性能的耦合作用机制 |
| 4.5.1 含TiO_2&V_2O_5&Cr_2O_3球团的抗压强度和还原膨胀率 |
| 4.5.2 含TiO_2&V_2O_5&Cr_2O_3球团的物相组成和微观形貌 |
| 4.6 验证实验 |
| 4.7 本章小结 |
| 第5章 高铬型钒钛球团气基竖炉还原行为及相变历程 |
| 5.1 实验原料 |
| 5.2 实验设备 |
| 5.3 实验方案及步骤 |
| 5.3.1 实验方案 |
| 5.3.2 实验步骤 |
| 5.4 温度和气氛对高铬型钒钛磁铁矿球团还原率的影响 |
| 5.4.1 还原气氛对球团还原率的影响 |
| 5.4.2 还原温度对球团还原率的影响 |
| 5.5 高铬型钒钛磁铁矿球团气基竖炉还原相变历程 |
| 5.5.1 气基竖炉直接还原过程中球团物相组成变化 |
| 5.5.2 有价组元物相迁移相图分析 |
| 5.6 高铬型钒钛磁铁矿球团还原过程中微观形貌变化 |
| 5.7 高铬型钒钛磁铁矿球团气基竖炉还原过程中的膨胀行为 |
| 5.7.1 还原温度对球团还原膨胀的影响 |
| 5.7.2 还原气氛对球团还原膨胀的影响 |
| 5.7.3 还原率对球团还原膨胀的影响 |
| 5.8 高铬型钒钛磁铁矿球团气基竖炉还原过程中的强度变化 |
| 5.8.1 还原温度对球团抗压强度的影响 |
| 5.8.2 还原气氛对球团抗压强度的影响 |
| 5.8.3 还原率对球团抗压强度的影响 |
| 5.9 本章小结 |
| 第6章 高铬型钒钛球团气基竖炉还原动力学 |
| 6.1 高铬型钒钛磁铁矿球团气基竖炉非等温还原实验 |
| 6.2 H_2非等温还原动力学模型 |
| 6.2.1 等温条件下单反应动力学 |
| 6.2.2 等温条件下多反应动力学 |
| 6.2.3 非等温条件下多反应动力学 |
| 6.3 高铬型钒钛磁铁矿球团非等温还原动力学模型建立 |
| 6.4 高铬型钒钛磁铁矿球团非等温还原动力学模型验证 |
| 6.5 强化高铬型钒钛磁铁矿球团气基竖炉还原的有效措施 |
| 6.6 本章小结 |
| 第7章 高铬型钒钛金属化球团熔分关键参数控制及机理 |
| 7.1 实验原料 |
| 7.2 实验步骤及方案 |
| 7.3 高铬型钒钛磁铁矿金属化球团还原熔分热力学 |
| 7.4 关键参数对高铬型钒钛矿金属化球团熔分效果的影响 |
| 7.4.1 配碳比对熔分效果的影响 |
| 7.4.2 熔分温度对熔分效果的影响 |
| 7.4.3 熔分时间对熔分效果的影响 |
| 7.4.4 CaF_2添加量对熔分效果的影响 |
| 7.4.5 碱度对熔分效果的影响 |
| 7.5 本章小结 |
| 第8章 高铬型钒钛金属化球团熔分行为及优化 |
| 8.1 实验原料及步骤 |
| 8.2 正交实验方案及结果 |
| 8.3 正交实验极差分析 |
| 8.4 多指标综合加权评分法优化熔分工艺参数 |
| 8.4.1 确定标准化矩阵 |
| 8.4.2 确定各指标的综合权重 |
| 8.4.3 计算综合加权评分值 |
| 8.4.4 单指标评价 |
| 8.5 高铬型钒钛磁铁矿金属化球团熔分铁和渣的特性 |
| 8.6 高铬型钒钛磁铁矿金属化球团熔分行为 |
| 8.7 本章小结 |
| 第9章 结论 |
| 9.1 总结论 |
| 9.2 新工艺展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读博士学位期间取得的研究成果 |
| 作者简介 |
（2）高铬型钒钛磁铁矿气基竖炉直接还原—电热熔分机理研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 课题的提出 |
| 1.3 研究目的及意义 |
| 1.3.1 研究目的 |
| 1.3.2 研究意义 |
| 1.4 研究内容 |
| 第2章 文献综述 |
| 2.1 高铬型钒钛磁铁矿资源特征 |
| 2.1.1 高铬型钒钛磁铁矿资源分布 |
| 2.1.2 高铬型钒钛磁铁矿资源特点 |
| 2.2 高铬型钒钛磁铁矿开发利用现状 |
| 2.2.1 高铬型钒钛磁铁矿高炉冶炼研究现状 |
| 2.2.2 高铬型钒钛磁铁矿非高炉冶炼研究现状 |
| 2.3 气基直接还原机理研究现状 |
| 2.3.1 气基竖炉直接还原技术优势 |
| 2.3.2 气基还原过程中球团膨胀行为研究 |
| 2.3.3 气基还原动力学研究 |
| 第3章 高铬型钒钛磁铁矿气基还原过程中膨胀及强度研究 |
| 3.1 实验原料 |
| 3.2 实验方案及步骤 |
| 3.3 温度对球团气基还原过程中膨胀及强度的影响 |
| 3.3.1 温度对球团还原过程中膨胀的影响 |
| 3.3.2 温度对球团还原过程中强度的影响 |
| 3.4 还原气氛对球团气基还原过程中膨胀及强度的影响 |
| 3.4.1 还原气氛对球团还原过程中膨胀的影响 |
| 3.4.2 还原气氛对球团还原过程中强度的影响 |
| 3.5 还原度对球团气基还原过程中膨胀及强度的影响 |
| 3.5.1 还原度对球团还原过程中膨胀的影响 |
| 3.5.2 还原度对球团还原过程中强度的影响 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 高铬型钒钛磁铁矿气基非等温还原动力学及相变历程 |
| 4.1 高铬型钒钛磁铁矿球团气基非等温还原实验 |
| 4.1.1 实验方案 |
| 4.1.2 升温速率及还原气氛对非等温还原的影响 |
| 4.1.3 高铬型钒钛磁铁矿气基非等温还原相变历程分析 |
| 4.1.4 高铬型钒钛磁铁矿气基非等温还原微观形貌分析 |
| 4.2 高铬型钒钛磁铁矿混合气体非等温还原动力学模型建立 |
| 4.2.1 单组元非等温动力学模型的建立 |
| 4.2.2 混合气体非等温还原动力学模型建立 |
| 4.3 高铬型钒钛磁铁矿混合气体非等温还原动力学模型验证 |
| 4.3.1 升温速率对非等温还原的影响 |
| 4.3.2 还原气氛对非等温还原的影响 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 高铬型钒钛磁铁矿电热熔分机理研究 |
| 5.1 高铬型钒钛磁铁矿气基还原产物熔分热力学计算 |
| 5.2 实验方案及方法 |
| 5.2.1 实验原料及方案 |
| 5.2.2 实验设备及方法 |
| 5.3 高铬型钒钛磁铁矿气基还原产物熔分 |
| 5.3.1 配碳量对熔分效果的影响 |
| 5.3.2 熔分温度对熔分效果的影响 |
| 5.3.3 熔分时间对熔分效果的影响 |
| 5.3.4 CaF_2对熔分效果的影响 |
| 5.3.5 二元碱度R_2对熔分效果的影响 |
| 5.4 合理工艺参数下高铬型钒钛矿气基还原产物熔分实验 |
| 5.5 本章小结 |
| 第6章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读硕士学位期间获得成果 |
| 作者简介 |
（3）CexPr1-xO2-δ复合氧化物的制备、表征及催化性能研究（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| 英文摘要 |
| 第一章 文献综述 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 CeO_2基固溶体的用途 |
| 1.2.1 汽车三效催化剂方面 |
| 1.2.1.1 Ce／Zr比对Ce_xZr_(1-x)O_2的OSC的影响 |
| 1.2.1.2 高温氧化还原老化对的OSC的影响 |
| 1.2.2 固体氧化物燃料电池方面 |
| 1.2.3 在抛光材料方面 |
| 1.3 CeO_2基固溶体的制备 |
| 1.3.1 溶胶—凝胶法 |
| 1.3.2 沉淀法 |
| 1.3.3 水热法 |
| 1.3.4 化学削挫法 |
| 1.4 CeO_2基固溶体的结构特征 |
| 1.5 CeO_2基固溶体的催化性能 |
| 1.6 立论依据 |
| 第二章 实验部分 |
| 2.1 样品的制备 |
| 2.1.1 化学试剂 |
| 2.1.2 Ce_xPr_(1-x)O_(2-δ)复合氧化物的制备 |
| 2.2 样品的表征 |
| 2.2.1 粉末X射线衍射(XRD) |
| 2.2.2 可见拉曼光谱 |
| 2.2.3 程序升温还原(TPR) |
| 2.2.4 程序升温脱附(TPD) |
| 2.2.5 紫外可见漫反射光谱 |
| 2.2.6 X光电子能谱(XPS) |
| 2.3 样品测试(CO、CH_4及CH_3OH氧化性能) |
| 第三章 500℃ Ce_xPr_(1-x)O_(2-δ)复合氧化物的制备、表征及CO、甲醇和CH_4氧化性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 结果与讨论 |
| 3.2.1 Ce_xPr_(1-x)O_(2-δ)复合氧化物的XRD表征 |
| 3.2.2 Ce_xPr_(1-x)O_(2-δ)复合氧化物的Raman表征 |
| 3.2.3 Ce_xPr_(1-x)O_(2-δ)复合氧化物的还原性能(TPR)研究 |
| 3.2.4 复合氧化物的CO、甲醇和CH_4氧化活性 |
| 3.3 小结 |
| 第四章 900℃焙烧的Ce_xPr_(1-x)O_(2-δ)复合氧化物的表征 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 复合氧化物的物相组成 |
| 4.2.1 Ce_xPr_(1-x)O_(2-δ)复合氧化物的XRD表征 |
| 4.2.2 Ce_xPr_(1-x)O_(2-δ)复合氧化物的拉曼图谱分析 |
| 4.2.3 Ce_xPr_(1-x)O_(2-δ)复合氧化物的XPS表征 |
| 4.3 Ce_xPr_(1-x)O_(2-δ)复合氧化物的氧气脱附性能(O_2-TPD)研究 |
| 4.4 Ce_xPr_(1-x)O_(2-δ)复合氧化物的还原性能(TPR)研究 |
| 4.5 焙烧温度对Ce_xPr_(1-x)O_(2-δ)复合氧化物的影响 |
| 4.6 小结 |
| 第五章 浸渍顺序对Ag-Pd／Ce_(0.8)Zr_(0.2)O_2催化剂的活性及脱附性能的影响 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 催化剂的制备 |
| 5.3 浸渍顺序对Ag-Pd／Ce_(0.8)Zr_(0.2)O_2催化剂的氧化活性的影响 |
| 5.4 浸渍顺序对Ag-Pd／Ce_(0.8)Zr_(0.2)O_2催化剂的脱附性能的影响 |
| 5.4.1 催化剂的Ethanol-TPD |
| 5.4.2 催化剂的CO-TPD |
| 5.4.3 催化剂的O_2-TPD |
| 5.4.4 不同浸渍顺序对Ag-Pd／Ce_(0.8)Zr_(0.2)O_2催化剂的XRD表征 |
| 5.5 小结 |
| 第六章 参考文献 |
| 作者简介、撰写和发表文章目录 |
| 致谢 |
（4）一种气（Ga）-固（Al掺杂氧化物）-固（Si）掺杂新工艺（论文提纲范文）
| 1 引言 |
| 2 受主双质掺杂工艺的设计原理 |
| 2.1 利用Ga、Al在Si中的扩散行为 |
| 2.2 掺杂工艺的设计原理 |
| 3 技术特征 |
| 4 掺杂方法 |
| 5 掺杂机制 |
| 6 杂质浓度分布曲线 |
| 7 工艺实验及应用 |
| 7.1 扩散均匀性和重复性 |
| 7.2 IGT、VGT、tP、VTm的一致性 |
| 7.3 耐压水平 |
| 7.4 动态参数[2] |
| 7.5 等级合格率 |
| 8 结论 |
四、一种气(Ga)-固(Al掺杂氧化物)-固(Si)掺杂新工艺（论文参考文献）
- [1]高铬型钒钛磁铁矿气基竖炉直接还原-熔分新工艺基础研究[D]. 唐珏. 东北大学, 2017(06)
- [2]高铬型钒钛磁铁矿气基竖炉直接还原—电热熔分机理研究[D]. 李峰. 东北大学, 2016(10)
- [3]CexPr1-xO2-δ复合氧化物的制备、表征及催化性能研究[D]. 闫宗兰. 浙江师范大学, 2005(07)
- [4]一种气（Ga）-固（Al掺杂氧化物）-固（Si）掺杂新工艺[J]. 刘秀喜,孙瑛,李玉国. 半导体学报, 2004(01)
- [5]开管铝镓扩散的掺杂机制[J]. 刘秀喜,薛成山,孙瑛,王显明,赵富贤. 半导体杂志, 1996(03)